电弧炉、矿热炉、电阻炉等炉用变压器，二次保证。如胶木夹板分别在每相引线铜排长度方侧电压低、电流大，引线的漏磁和引线阻抗在变向间隔300 4001处加固组紧固夹板，还可。压器的电压降中占较大比例，中小型炉约占2直接在搁排上打孔穿过绝缘玻璃丝棒，用螺母紧30，所レッ其引线的选取和排列及联接是值得固防松，抑制电动为产生的震动。在引线铜排路研究的。

　　1.大电流引线铜线的排列及结构般炉用变压器，二次侧电压为几十伏至几百伏，电流达几千安乃至几万安，为了减少引线损耗和阻抗压降，般采用多组开口H角形引出，每相4块、6块、8块偶数组铜排，从箱上或油箱侧壁引出。每相引线铜排必须头尾并引出，交错排列如图，亦即相邻引线铜排中电流方向相反，载流铜排产生的漏磁通相互抵径上，不仅要保证绝缘距离，还要保证与油箱及钢件之间有块铜排宽的间距，减少引线漏磁在钢件中产生的附加满流损耗。

　　电炉变压器，额定容量5500以心八，二次侧电压为122 260伏，二次额定电流15安采用两组开口H角形引出，每相引线铜排lOxKX四块，排列序号a、x、a、x，每块铜排载流3515安，电流密度四块由消，相反极性的铜排间距越近，漏磁通巧消程度箱盖上引出，如图所示，云相共12块，每块铜就越好，从而减少漏抗。但是相反极性的铜排间排引出3515安，电流密度为1.76众/胃2在空距越近，电动力便越大，故应有可靠加固措施来气中。用户为了短网联接简便，在油箱内闭合出线铜排排巧两组云角形，从箱盖上引出六块铜排10排列序号aabb，每块铜排中电流是原来电流的6089/3515 =75倍，电流密度为3.

　　04八/胃2空气自冷电流密度2八/，33两组共引出电流15安，呈相互差120度，在其周围有很强磁场，在出线法兰、箱盖上产生祸流发热该变压器箱盖原用普通A3钢制，投人运行后23小时，出线法兰、箱盖严重发热，出线铜排法兰上密封耐油橡胶垫受热溶化，所幸发现及时，避免了场事故的发生，后将箱盖改用无磁钢制作后，情况较前好些，但度仍然较高，至少在150度；1上，变压器仍不能正常运行，后还是将引线铜排改回原样全部引出，排列为axax，byby，zz，在箱盖上方将两组H角形闭大电流引出线的漏磁是不容忽视的。

　　根据多年从事特种变压器设计的经验，深感大电流引出的困难，针对搡难题，我们提出了低压水冷铜管侧出线见图二，将通水铜管由油箱侧壁引出电流。铜管在空气自冷中电流密度为1.62A/2而铜管在循环水冷却下电流密度可达36A/2，甚至还可レ：J更大些。这样既解决了大电流的散热问题，又减少了铜材用量，引线路径由线圈出头直接到油箱侧壁的出线铜排上，再与短网铜排联结，不需要引线铜排，缩短引线路径近米，降低了成本，增加了散热效果，性能指标还有所提篼，与原箱盖上铜排引出方式相比，节约铜材1015，运行损耗降低18 20，功率因数也有所提高。目前炉用变压器采用水冷铜管侧出线，效果比较理想，是值得推广的。

　　某些特殊场合使用的变压器，在油箱外闭合3角形么、星形￥不能满足要求，如：整流变压器需要在油箱内封H角形、星形Y六相、十二相、更多相，人们发明了正反：￡角形，正反星形同相逆并引出，使其相邻引出线铜排33，电流方向相反3正兰角形引出正向电流，3，反角形引出反向电流33产生的漏磁通相互抵消，减少漏磁。也可根据H相磁势和为零的原理ab，ab，几组分别引出，使每组31：相与相之间尽量靠近也可在相与相间加隔磁条，使引线周围磁场减弱，方能满足某些特种变压器在箱内闭合联结组别的特殊要求。

　　2.大电流出线铜排与短网铜排的联接前述大电流的炉用变压器常采用多组开口角形引出，那么兰角形联结在什么位置闭合，各种炉子有其特殊要求，从引线压降上讲，是离炉子电极越近越好。般矿热炉在兰相电极的集流环上闭合吉角形联结，电弧炉耗隅窝墙附近。角形闭合前是相电流，闭合后是线电流，相差75倍，角形联结看起来是小事，往往被人忽视，其实是应该认真对待的，首先要选取定接触面积，电流密度不得大于1.5八/1，还要选择铜排接触面的方位。下面レ：；HSSPK7200/10电炉变压器为例，分析大电流铜排与短网铜排联结的种情况：2.1图H所示该变压器A相出线，二次侧由两姐开口二角形引出，14，村2，联成个ミ角形Al，a2y2，b2这，2x2，联接成个H角形A2，两个H角形并联。其中每个a号短网铜排由两侧的两个接触面积10X 200引出12额定电流为6089安，每个接触面流过电流为3045安，接触面的电流密度：3045八10200=1.524/为正确联结方式。

　　2.2图四所示是同台变压器，同样的联结方法，联结方位改变了，先联结后引出，每个短网铜排由右边个接触面引化6089安电流。接触面的电流密度为6089/10X200=3.04A/12，是图王电流的2倍，因损耗与电流平方成正比，所レッ图四中的接触损耗是图S中的4倍，这将引起局部过热。国四为不正确的联结方式。

　　巧四2.3图五所示联结方式更为错误，两组H角形并联后，再由个短网铜排联结，32接触损耗与图四联结方式之损耗类式。短网铜排3右边的接触面积将流过全部额定电流121八安，等于图四电流的2倍、图电流的4倍，接触面电流耗是图3的少=化倍，将导致局部严重过热，甚至烧红铜排兰相功率偏移，导致炉子不能正常运巧。对于各种大电流输出的联接，用户可参考上述几种接法，仔细分析各侧接触面积的电流值，选择正确的联接方式，进步减少接触损耗。

　　随着我国冶炼工业的发展，冶炼炉容量越来越大，二次输出电流也越来越大，每个细小的中间环节都至关重要，合理设计引线及短网联结，对炉子的经济效益和安全运行是十分必要的。

　　参考资料《钢铁企业电力设计参考资料》北京钢铁设计总院编冶金工业出版社]976年10月上接口373.若配变中性点接地良好，零线有重复接地。正常情况下，零线重复接地，保护器动作，将无法送电。原理是零线中的不平衡电流会有部分经重复接地点3?大地中性点接地中性点如图口，而没有经零序互感器，故经零序互感器的电流矢量和不为。而实际现象是能正常送电，从而应排除该种故障的可能。通常农村用电零线中均存在不平衡电流假设零线中无不平衡电流，我们也可作如下分析如图3，在3处测试，电流经3地3零线~中性点，形成回路，由于地中性点这部分电流未经零序互感器，零序互感器内电流矢量和不为0，保护器动作在b处测试，如图4，电流经b?地d中性点，显然流经零序互感器内的电流只有零线电流，电流矢量和不为，保护器动作。与故障现象中在3处测试不动作现象不符。

　　从而进步排除了送种情况。

　　4.若零线在线路上或用户处有故障接地现象，等同于2、3两种情况下的零线重复接地。

　　综合レッ上分析我们判断，故障原因可能是中性点接地不良与零线重复接地同时存在。

　　通过对配变接地极的检查测量，证明了接地不良，但在配电室却没有找到零线有重复接地现象，拉开刀巧，进步对线路进行绝缘摇测，发现零线对地绝缘几乎为，经查在配电室附近线路上有零线接地现象。对接地极和零线故障处理之后，保护器测试结果恢复正常，从而证明了上述结论。

　　之所レッ发生上述现象，是由于我县处于沿海地区，止地和空气盐密度大，即令每年对接地电阻进行测试，也难免接地极铸蚀引起接地不良现象的发生，二是农村低压线路老化，设备绝缘程度差所致。建议有同类情况的地区，应每年增加接地电阻测量次数，同时结合当前的农网建设改造工作，提高农村电力设备健康水平。